Реферат: Отопление и вентиляция жилого дома с гаражом

1.5. КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ ЖИЛОГО ДОМА

1.5.1. Общие положения конструирования системы вентиляции жилого дома.

В жилом доме предусмотрена естественная вытяжная вентиляция из кухонь, санузлов, ванных комнат с учетом требований [10] в кирпичных каналах капитальных стен. Размеры каналов принимаются кратным размерам кирпича. Воздухообмен определен по нормируемым кратностям.

Поквартирные вытяжныые каналы присоединяются к вертикальному коллектору на высоте не менее двух метров от центра вытяжного отверстия. На вытяжных каналах установлены регулируемые решетки Р150, установленные на расстоянии 0,2-0,5м от потолка.

Наружный воздух поступает в помещения квартир через форточки и неплотности окон и дверей, т.е. приток наружного воздуха - неорганизованный.

1.5.2. Определение требуемого воздухообмена.

Расчетные параметры воздуха и кратность воздухообмена в помещениях квартир принята в соответствии с [10]:

- кухня с электроплитами – расход удаляемого воздуха не менее 60 м3/ч;

- совмещенное помещение уборной и ванной – 50 м3/ч;

- уборная индивидуальная – 25 м3/ч;

1.5.3. Аэродинамический расчет системы вентиляции жилого дома.

Задача аэродинамического расчета – определение потерь давления в вентиляционной сети и размеров поперечных сечений воздуховодов. Расчет включает два этапа: определение потерь давления воздуха в магистральной ветви и увязка потерь давления в ответвлениях.

Магистральная ветвь – цепь участков от вентилятора до наиболее удаленного воздухораспределителя или наиболее нагруженная ветвь (имеющая больший расход воздуха).

Расчет проводится в следующей последовательности.

Определяются требуемые площади поперечных сечений участков магистральной ветви, м2

,                                               (1.25)

где    L – расчетный расход воздуха на участке, м3/ч;

uр – рекомендуемая скорость воздуха,м/с.

По требуемым площадям сечений подбираются размеры сечений воздуховодов и определяют диаметры сечений, м.

Определяют фактические скорости воздуха (м/с) на участках магистральной ветви и динамические давления (Па), соответствующие этим скоростям:

,                                                 (1.26)

,                                                  (1.27)

где    r - плотность воздуха, равная 1.2 кг/м3.

Потери давления в воздуховодах определяются по формуле:

DР = å (R l n + Z), Па                                (1.28)

где    R – удельная потеря давления на трение на 1 погонный метр воздуховода, Па/м;

l – длина воздуховода, м;

n – поправочный коэффициент, учитывающий шероховатость каналов;

Z – потери давления в местных сопротивлениях на участке, Па.

Удельную потерю давления на трение для воздуховодов определяют по формуле:

                                            (1.29)

где    l - коэффициент сопротивления трения;

d – диаметр воздуховода, м;

n - скорость воздуха в воздуховоде, м/с;

r - плотность воздуха, кг/м3;

либо по номограммам, таблицам, зная скорость на участке и сечение участка.

Коэффициент сопротивления трения определяется по формуле Альтшуля:

                                                (1.30)

где    k = 0.001D-коэффициент абсолютной шероховатости стенки воздуховода, м;

Re – число Рейнольдса, характеризует течение жидкостей и определяется по следующей формуле:

                                                       (1.31)

где    u - характерная скорость воздуха, м/с;

d – диаметр канала, м;

n - кинематическая вязкость, м2/с.

Потери давления на местные сопротивления:

                                           (1.32)

где    åz - сумма коэффициентов местных сопротивлений, отнесенных к скорости.

Затем выполняется увязка ответвлений. Аналогично рассчитываются потери давления на участках ответвления от периферийного до точки подсоединения к магистральной ветви. Сумма потерь давления на этих участках не должна отличаться более чем на 10 % от суммы потерь давления на участках магистральной ветви от точки подсоединения ответвления до периферийного.

          При необходимости увеличить потери давления в ответвлении на нем устанавливается диафрагма соответствующего проходного сечения. Требуемый коэффициент сопротивления диафрагмы определяется по зависимости:

                                             (1.33)

где    DРм – суммарные потери давления воздуха на соответствующих участках магистральной ветви, Па;

DРо – суммарные потери давления воздуха на участках ответвления, Па;

Рд – динамическое давление воздуха на участке установки диафрагмы, Па.

Расчет систем естественной вентиляции.

Для каждой ветви вычисляется величина расчетного гравитационного давления:

∆Pгр = 9,8·h·(rн - rв), Па,                                 (1.34)

где    h – расстояние по вертикали от центра вентиляционной решетки до устья вытяжной шахты, м;

rн, rв – соответственно плотность наружного воздуха при температуре +5оС и плотность внутреннего воздуха при температуре +20, кг/м3.

Аэродинамический расчет системы естественной вентиляции производим аналогично расчету систем вентиляции с механическим побуждением.

Суммарные потери давления å(RL+Z) сравниваем с величиной действующего гравитационного давления. Расхождение между ними должно быть в пределах 10%.

Примечание.

Величина скорости воздуха в живом сечении жалюзийной решетки не должна превышать 3 м/с; 

В системе естественной вентиляции используем вентиляционные решетки с регулятором расхода воздуха;  

При наладке системы естественной вентиляции с помощью регулятора расхода воздуха устанавливается расчетный расход воздуха в живом сечении вентиляционной решетки.

Результаты расчета систем естественной вентиляции жилого дома сведены в таблицу 1.6.

Расчетные аксонометрические схемы приведены в приложении I.

Перечень коэффициентов местных сопротивлений участков естественной вентиляции ВЕ1:

Участок  1

- Отвод 90°, а x в = 140 x 140 мм, 1шт.                              z = 0,35;

- Воздухораспределитель  типа РР, Fо = 0.16 кв.м.           z = 2,1;

Участок  2

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт.                    z = 0,7;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

                                   Lотв/Lосн = 60/120=0,5.

Участок  3

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт.                    z = 0,5;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

                                   Lотв/Lосн = 60/180=0,3.

Участок  4

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт.                    z = 0,35;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

                                   Lотв/Lосн = 60/240=0,25.

Участок  5

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт.                    z = 0,35;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

                                   Lотв/Lосн = 60/300=0,2.

Участок  6

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт.                    z = 0,3;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

                                   Lотв/Lосн = 60/360=0,17.

Участок  7

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт.                    z = 0,3;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

                                   Lотв/Lосн = 60/420=0,14.

-Зонт прямоугольный, 1шт.                                                 z = 1,1;

Расчет местных сопротивлений для остальных систем выполняется аналогично.

Таблица 1.6

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10