|
Курсовая работа: Поперечник одноэтажного железобетонного промышленного здания- е = η · е0 + - а = 1,17 · 30 + - 4 = 50 см - AS = AS’ = = = 3.4 см2 Армирование принимаем конструктивно: 6Ø16А400с(AS=12,06см2) Хомуты и шпильки: Ø5Вр-I Примем Sw=40 см. 3.2 Подкрановая часть - Комбинация усилий: M = 118,5 кН·м Me = -0,6+(105,5+13,6)/2=58,95 кН·м N = 453,9 кН - Расчётная длина: L0 = 1,5 · Нподкр = 1,5 · 8,81 = 13,215 м - Эксцентриситет: e0 = M / N = 118,5 / 453,9 = 0,26 м = 26 см - Определяю коэффициент влияния длительного действия нагрузки: φL = 1 + β · , где β принимается равной 1 (для тяжёлого бетона) φL = 1 + 1 · = 1,5 - Определение коэффициента δ: δ1 = е0 / h = 26 / 60 = 0,433 δ2 = 0,5 – 0,01 · - 0,01 · Rb= 0,5 – 0,01 · - 0,01 · 14,5 = 0,13 Принимаю: δ = δmax = 0,433 - ν = ES / Eb = 20000 / 3000 = 6,67 Ncr = · , где μ – коэффициент армирования (предварительно принимается = 0,005) Ncr = · = 2212 кН - Коэффициент влияния прогиба при продольном изгибе: η = = = 1,26 (должен находится в пределах 1 ÷1,4) - Расчётная величина эксцентриситета: η · e0 = 1,26 · 26 = 32,7 см - Определение случая внецентренного сжатия для симметричного армирования x=N/Rb·b=453,9/1,45·40=7,8 см; ξy·h0 =0,594·56=33,3 см, что > х=7,8 см (если х > 33,3 – случай больших эксцентриситетов x < 33,3 – случай малых эксцентриситетов) Т.к. используется симметричное армирование, вследствие чего х < 33,3 → мы имеем дело со случаем малых эксцентриситетов ) - е = η · е0 + - а = 1,26 · 26 + - 4 = 58,7 см - AS = AS’ = = = 1,54 Армирование принимается конструктивно исходя из: (AS + AS’)min = 0,004 · b · h = 0,004 · 40 · 60 = 9,6 см2 6Ø16А400с(AS=12,06см2) Хомуты и шпильки: Ø5Вр-I Примем Sw=35 см. 4. Расчёт внецентренно нагруженного фундамента М=-101,02кН∙м N=495,4кН Q=10,9кН N6=38,6кН – вес фундаментной балки и стенового ограждения. Переводим все нагрузки в нормативные: На уровне подошвы фундамента: 4.1 Определение размеров подошвы фундаментаR0 – расчетное сопротивление грунта (из задания R0=0,15МПа=150кН/м2) Определяем ширину фундамента: Принимаю: b=2,1м; а=2,7м. Определяем момент сопротивления: Проверка давления под подошвой фундамента R=150кН/м2 – расчетное сопротивление грунта Аф=5,67м2; Wф=2,55м3; Nser=465,9кН; Мser=-91,76кН∙м; d=1,95 Рсредн = = = 121,2 кПа < R0 = 150 кПа 4.2 Расчет фундамента на продавливание Проекция площади среза на продавливание: Апрод=0,15*2,1+=1,057м2=10570см2 Прочность на скалывание: Rbt Апрод=0.0910570=952 kH Продавливающая сила: F= Pmax0,152.1=157,20.152.1=49,5кН<952кН Прочности на продавливание достаточно! 4.3 Принятие формы и размеров фундамента 4.4 Расчёт арматуры подошвы фундамента в направлении А а) Давление на грунт в расчётных сечениях: P1 = + Pmin = + 85,2 = 129,2 кПа P2 = + Pmin = + 85,2 = 137,2 кПа P3 = + Pmin = + 85,2 = 147,9 кПа б) Изгибающие моменты в расчётных сечениях: M1-1 = b · L12 · = 2,1 · 1,052 · = 171,17 кН·м M2-2 = b · L22 · = 2,1 · 0,752 · = 88,9 кН·м M3-3 = b · L32 · = 2,1 · 0,452 · = 32,77 кН·м в) AS1-1 = = = 3,93 см2 AS2-2 = = = 6,66 см2 AS3-3 = = = 3,94 см2 Минимальный процент армирования для изгибаемых элементов равен 0,05%. Коэффициент армирования Сечение 1-1: Сечение 2-2: Сечение 3-3: Сечение 1-1 является наиболее опасным. Принимаю армирование: 14 Ø 14 А300с (AS = 21,55 см2), шаг 150 мм 4.5 Расчёт арматуры подошвы фундамента в направлении Б а) Изгибающие моменты в расчётных сечениях: М4-4 = 0,125 · РСР · а · (b – bкол)2 = 0,125 · 121,2 · 2,7 · (2,1 – 0,6)2 = 92,03 кН·м М5-5 = 0,125 · РСР · а · (b – b1)2 = 0,125 · 121,2 · 2,7 · (2,1 – 1)2 = 49,5 кН·м М6-6 = 0,125 · РСР · а · (b – b2)2 = 0,125 · 121,2 · 2,7 · (2,1 – 1,6)2 = 10,2 кН·м в) AS4-4 = = = 2,11 см2 AS5-5 = = = 3,71 см2 AS6-6 = = = 1,76 см2 Принимаю: 18 Ø 10 А300с (AS = 14,13 см2), шаг 150 мм 4.6 Расчёт продольной вертикальной арматуры M7-7 = M + Q · hст+ = 101,02 – 10,9 · 0,65+38,6*0,6 = 117,1 кН·м N7-7 = N + γf · Vст · ρж.б. = 495,4+38,6 + 1,1 · (1,2 · 1,0 · 0,65) · 25 = 555,45 кН е0 = M7-7 / N7-7 = 117,1 / 555,45 = 0,21 м = 21 см е = е0 + - а = 21 + - 5 = 76 см - Определяем положение нейтральной оси: Rb · bf’ · hf’ = 1,15 · 100 · 25 = 2875 кН > N = 555,45 кН → нейтральная ось проходит в полке; х = N / Rb · b = 555,45 / 1,15 · 100 = 4,83 см → имеет место первый случай внецентренного сжатия. AS = AS’ = = = < 0 Армирование принимается конструктивно из условия: ASmin = 0,0005 · bf’ · h = 0,0005 · 120 · 100 = 6 см2 Принимаю: 5 Ø 16 А300с (AS = 10.05 см2) 4.7 Расчёт поперечной арматуры стакана фундамента ASW = , где ΣZSW – сумма расстояний от дна стакана до каждой ниже лежащей сетки; M + Q · hст + *е= 101,02 – 10,9 · 0.65+38,6*0,6 = 117.1 кН·м ΣZSW = 15 + 35 + 55 + 75 = 180 см ASW = = 2.9 см2 Принимаю: 4 Ø 10 А300с (AS = 3.14 см2) Прочности на продавливание достаточно! 5. Расчет предварительно напряженной подкрановой балки Мостовой кран грузоподъёмностью 150/30 кН, L=16.5.Группа режима работы 5 к.База крана 4400 мм,ширина 6300 мм. Расчётная схема подкрановой балки. при ширине сечения колонн 400 мм и ширине опорной закладной детали балки 200 мм определяем расчётный пролёт: ns=0,85 – коэффициент сочетания усилий, зависит от количества кранов; kf – коэффициент, определяющий положение сечения (для середины пролета kf=1) k1 – определяется по таблице (прилож. 5 Барашиков) кН/п.м. кН/п.м. k1=0,35 k0=1,68 – из таблицы. Расчёт прочности по нормальным сечениям исходные данные: Бетон В 40 Арматура ø 15 К-7 Рабочая высота h0=1000-120=880 мм, Исходя из условий трещиностойкости и деформативности, полученную площадь арматуры увеличивают на 30%. 1 ø15 К-7 – Аsp=1,416см2; 4 ø15 К-7 – Аsp=5,66см2; Asp’=0,2∙ Аsp=0,2∙5,66=1,13 см2; Принимаем: 2 ø15 К-7 – Аsp’=2,83см2; Геометрические характеристики сечения: - Площадь бетона:
- Площадь всей арматуры:
- Статический момент инерции относительно нижней грани:
- Координаты центра тяжести сечения:
- Осевой момент инерции приведенного сечения:
- Моменты сопротивления приведенного сечения: - Относительно нижней грани
- Относительно верхней грани
- Расстояние до ядровых точек: , Определение потерь предварительного напряжения Потери могут быть первые и вторые. Первые потери учитывают кратковременное их проявление, а вторые учитывают длительное проявление. К первым потерям относятся: · Потери от релаксации арматуры (σ1); · Потери от температурного перепада (σ2); · Потери от обжатия шайбы (σ3); · Потери от трения арматуры в каналах (σ4); · Потери от деформации форм (σ5).
σ6 – потери от быстро натекающей ползучести. Для вычисления потерь от быстро натекающей ползучести необходимо определить усилие предварительного обжатия, а затем вычислить значение напряжений в бетоне в уровне верхней и нижней грани. Р01 – первые потери; Р02 – с учетом всех первых потерь; Р03 – с учетом всех потерь; при при σbp – напряжение на уровне арматуры; Rbp – «отпускная» прочность бетона (прочность, при которой отпускается арматура) Rbp=(0,7…0,9)R. Класс бетона В40 Rbp=0,9∙40=36МПа. Суммарные напряжения в арматуре после учета первых пяти потерь. Усилие предварительного обжатия P01: Эксцентриситет этой силы относительно центра тяжести:
Напряжение обжатия в бетоне на уровне арматуры :
Напряжение обжатия в бетоне на уровне арматуры :
- Потери от быстронатекающей ползучести Предварительно определим коэффициент : , примем - передаточная прочность бетона - кубиковая прочность бетона Так как , - коэффициент учитывающий тепловую обработку бетона Первые потери с учетом быстронатекающей ползучести: - Внизу
- Вверху Напряжение в арматуре с учетом первых потерь: Напряжение в ненапрягаемой арматуре: Ненапрягаемая арматура первоначально испытывает напряжение только от ползучести: Усилие обжатия бетона с учетом первых потерь: Считаем, что эксцентриситет этой силы не изменился и остался равным Напряжение обжатия в бетоне на уровне арматуры : Напряжение обжатия в бетоне на уровне арматуры : Вторые потери предварительного напряжения: - От усадки бетона (при натяжении на упоры и бетоне класса В40) - От ползучести бетона При - коэффициент учитывающий тепловую обработку бетона Окончательно вторые потери: - Внизу
- Вверху Полные потери: Напряжение в ненапрягаемой арматуре: Усилие обжатия бетона с учетом всех потерь: Усилие обжатия бетона с учетом коэффициента , учитывающий неточность натяжения арматуры: Расчет прочности балки от тормозных сил: Примем что на изгиб от силы торможения работает только верхняя полка подкрановой балки. Максимальный момент при торможении: Тser= T=1.1*5.5=6.05кН Определим относительную высоту сжатой зоны бетона: Определим максимальный момент, который может воспринять полка от действия горизонтальных сил: (Прочность обеспечена) Расчет прочности наклонного сечения подкрановой балки поперечный рама колонна нагрузка Опорная реакция:
Определим поперечную силу для двух сечений: В сечении 1-1 Расчет элементов на действие поперечной силы по наклонной трещине производится по следующей формуле: Определим поперечное усилие воспринимаемое бетоном в сечении I-I: (значит, прочности бетона недостаточно для восприятия поперечного усилия и поперечная арматура требуется по расчету) Определим коэффициент , учитывающий влияние сжатых полок в тавровых сечениях: Определим коэффициент , учитывающий влияние продольных сил (сил предварительного напряжения): Сумма Примем хомуты , с шагом стержней Определим погонную несущую способность хомутов: Для хомутов установленных по расчету должно выполнятся условие: Определим проекцию наклонной трещины: Примем Определим поперечное усилие воспринимаемое хомутами в сечении I-I: В сечении 2-2 Определим поперечное усилие воспринимаемое бетоном в сечении II-II: (значит, прочности бетона достаточно для восприятия поперечного усилия и поперечная арматура принимается конструктивно) Т.е. конструктивно устанавливаем хомуты с принятым шагом Расчет подкрановой балки на трещиностойкость ,где - - момент внешних сил - - момент воспринимаемый сечение при образовании трещины -- расчетное сопротивление бетона растяжению погруппе -- момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна -- момент от усилия (усилие предварительного обжатия с учетом всех потерь предварительного напряжения) относительно нейтральной оси и проходящей через ядровую точку наиболее удаленную от растянутой зоны. Т.е. трещины не образуются Расчет подкрановой балки по деформациям Расчет подкрановой балки на прогиб производится при и Деформации (прогибы) элементов железобетонных конструкций следует вычислять по формулам строительной механики, определяя входящие в них значения кривизны. Определим изгибающий момент от постоянной нагрузки:
Определим изгибающий момент от крановой нагрузки: Определим кривизну от кратковременной нагрузки: - коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести бетона и принимаемый для тяжелого бетона. Определим кривизну от длительной нагрузки: - коэффициент, учитывающий влияние длительной ползучести бетона при влажности воздуха окружающей среды . Определим кривизну от предварительного напряжения: Определим прогиб для случая кратковременного раскрытия трещин от полной расчетной нагрузки, увеличив значения кривизн на: При соотношении , учитывается влияние поперечных сил Относительный прогиб составит: Расчет подкрановой балки на выносливость Расчет ведем от одного крана при Момент от собственного веса балки и рельса: Момент от одного крана в середине пролета: Суммарный момент:
Усилит обжатия бетона при , Напряжение обжатия в бетоне в крайнем нижнем волокне: Напряжение обжатия в бетоне в крайнем верхнем волокне: Напряжение в бетоне от внешней нагрузки с учетом предварительного напряжения: - при наличии крана внизу: - при наличии крана вверху: - при отсутствии крана внизу: - при отсутствии крана вверху: Определим коэффициент ассиметрии циклов напряжений:
Согласно СНиП табл.16 коэффициент условий работы при многократно повторяющейся нагрузки: , для тяжелого бетона при естественной влажности. Определим максимально допустимое напряжение в бетоне: Выносливость по бетону достаточна. Напряжения в растянутой арматуре после окончания обжатия бетона: - коэффициент приведения напряжений в бетоне к напряжениям в арматуре с учетом неупругих деформаций бетона. Определим напряжение в арматуре от внешней нагрузки учетом предварительного напряжения: - при наличии крана: -при отсутствии крана: Определим коэффициент ассиметрии цикла: Согласно СНиП табл.25 коэффициент условий работы арматуры при многократно повторяющейся нагрузки: , для арматуры К-7. Определим максимально допустимое напряжение в арматуре: Выносливость по арматуре обеспечена 6. Расчёт балки покрытия Балка изготавливается из бетона М500 с тепловой обработкой. Армирование выполняется из канатов . Поперечная арматура А300. Сварные сетки из стали Вр-1. Конструктивная арматура А 400с. - Расчетный пролет балки Где - расстояние от оси здания до торца балки, -расстояние от торца балки до середины опоры. Сбор нагрузки на плиту покрытия:
Всего: gn =29,9 g=31,26 Максимальный момент в середине пролета от полной расчетной нагрузки: Максимальный момент в середине пролета от полной нормативной нагрузки: Наибольшая поперечная сила от полной расчетной нагрузки: Определяем изгибающий момент в расчетном сечении балки на расстоянии 0.37l от опоры Предварительный расчет сечения арматуры. Из условия обеспечения прочности, сечение напрягаемой арматуры должно быть: В сечении на расстоянии 0.37l пролета: где где -расстояние от торца балки до сечения хр=0.37l Ориентировочное сечение напрягаемой арматуры из условия обеспечения трещеностойкости: - предварительно контролируемое напряжение назначается 0,7х1600=1120мПа=112кН\см2 Применяем канаты класса 15 К-7. Количество канатов: Армирование балки: Верхнюю полку армируют сварными каркасами К-3 и К-4, состоящими из 2-х продольных стержней и поперечных с шагом 200мм. Стенку армируют каркасами К-1 и К-2, в два ряда, перепуск сеток в местах стыков равен 300мм. Для обеспечения трещеностойкости и прочности опорного узла поставлены сетки К-5 из проволоки . Сетки К-5 приняты длиной 50 см. Закладные детали М-1 и М-2 выполняют из листовой стали класса с38/23, марки В ст3 со штырями из арматуры класса А240. Литература1. Нешумова К.А. «Электронные вычислительные машины системы». Учебник для техникумов спец. ЭВТ - 2е издание дополненное и переработанное. М.: высшая школа, 1989-366 стр. 2. «Программирование микропроцессорных систем». Учебник П78 пособие для вузов. В.Ф. Шальгин, А.Е Костин, В.М. Илюшенко, П.А Гимодеев. Под редакцией В.Ф. Шальгина – М.: Высшая школа, 1990-303 стр. 3. В.П. Горбунов, Д.И. Панфилов, Д.Л. Преснухин «Справочное пособие по микропроцессорам и микроЭВМ». М: Высшая школа 1988-271 стр. 4. Микропроцессоры и микропроцессорные комплекты интегральных микросхем. Справочник: 2 том/Н.М. Аверьянов, А.И. Березенко и д.р. Под редакцией В.А. Шахнова 1988-Т.2-368 стр. 64-70. 5. «Микропроцессорные средства и системы» Журнал: 1988 г., стр. 76-78. |
Страницы: 1, 2
НОВОСТИ |
ВХОД |
|
Рефераты бесплатно, реферат бесплатно, курсовые работы, реферат, доклады, рефераты, рефераты скачать, рефераты на тему, сочинения, курсовые, дипломы, научные работы и многое другое. |
||
При использовании материалов - ссылка на сайт обязательна. |